1Cr13不锈钢砂带磨削试验

研究了5头无心外圆砂带磨床磨削12cr1movg合金钢管的磨削工艺。通过对比试验,找出了影响砂带磨削12cr1movg合金钢管表面材料去除量和表面质量的原因,得出了较优的砂带磨削工艺参数。将该工艺参数用于钢管镀覆前的机械加工处理,可提高钢管加工质量和加工效率,降低生产成本。

1cr13、2cr13、3cr13不锈钢化学成分表 分 类 材质化学成分（%） cmnp≤s≤sicrnimocu其他 不 锈 钢 1cr13≤0.1 5 ≤1.000.03 5 0.03 0 ≤1.0011.50 ~ 13.50 ni≤0.6 0 y1cr13≤0.1 5 ≤1.250.06 0 ≥0.1 5 ≤1.0012.00 ~ 14.00 2cr130.16 ~ 0.25 ≤1.000.03 5 0.03 0 ≤1.0012.00 ~ 14.00 3cr130.26 ~ 0.35 ≤1.000.03 5 0.03 0 ≤1.0012.00 ~ 14.00 y3cr130.26 ~ 0.40 ≤1.250.06 0 ≥0.1 5 ≤1.0012.00 ~ 14.00 4cr

1cr13、2cr13、3cr13不锈钢化学成分表 分 类 材质化学成分（%） cmnp≤s≤sicrnimocu其他 不 锈 钢 1cr13≤0.15≤1.000.0350.030≤1.0011.50~ 13.50 ni≤0.60 y1cr13≤0.15≤1.250.060≥0.15≤1.0012.00~ 14.00 2cr130.16~ 0.25 ≤1.000.0350.030≤1.0012.00~ 14.00 3cr130.26~ 0.35 ≤1.000.0350.030≤1.0012.00~ 14.00 y3cr130.26~ 0.40 ≤1.250.060≥0.15≤1.0012.00~ 14.00 4cr130.36~ 0.45 ≤0.800

1cr13、2cr13、3cr13不锈钢化学成分表 分 类 材质化学成分（%） cmnp≤s≤sicrnimocu其他 不 锈 钢 1cr13≤0.15≤1.000.0350.030≤1.0011.50~ 13.50 ni≤0.60 y1cr13≤0.15≤1.250.060≥0.15≤1.0012.00~ 14.00 2cr130.16~ 0.25 ≤1.000.0350.030≤1.0012.00~ 14.00 3cr130.26~ 0.35 ≤1.000.0350.030≤1.0012.00~ 14.00 y3cr130.26~ 0.40 ≤1.250.060≥0.15≤1.0012.00~ 14.00 4cr130.36~ 0.45 ≤0.800

2cr13不锈钢 简介 2cr13钢是较常用的不锈钢,具有较高的热强性、抗氧化性,良好的减震性。在弱 腐蚀介质中具有较好的耐腐蚀性,对淡水、海水、蒸气、空气也有足够的耐腐蚀 性。热处理后可获得较高的性能。常用来制做450℃以下工作的机械零件和常温 下使用的化工及食品工业容器。例如,传动件、固定销、拉杆、汽轮机叶片、阀 座、阀板、阀杆、泵件、模具等。其中传动件、固定销、拉杆等零件一般在调质 后使用。传统的调质工艺是高温加热,油淬,然后回火。 化学成分 2cr13钢的化学成分(质量分数,%)： 碳c：0.16～0.25 硅si：≤1.00 锰mn：≤1.00 硫s：≤0.030 磷p：≤0.035 铬cr：12.00～14.00 镍ni：允许含有≤0.60 力学性能 抗拉强度σb(mpa)：淬火回火,≥635 条件屈服强度σ0.2(

介绍了在32mm高频焊管机组上生产1cr13不锈钢冷轧导轨的成型方法。对孔型设计、成型和变形道次的确定以及设计参数的计算公式进行了举例说明。用所设计的孔型生产的a型和b型导轨,尺寸公差和形位公差达到了客户的质量要求。

1 1cr13不锈钢复合板的焊接工艺规程 1、焊前准备 1.1下料 不锈钢复合钢板的切割以及坡口加工采用机械加工方法，切割面光滑，采用剪床切割时， 复层应朝上。也可以采用等离子切割，切割时复层朝上，严禁将切割的熔渣落在复层上。 1.2坡口加工及检查 a.坡口形式: 12 图3.2-1坡口形式 12 34 不锈钢复合板单面焊接的焊接顺序示意图 123 45

3cr13马氏体不锈钢所制弹片在工作306min后返厂复试,复试试验中发生断裂。利用微距照相机和扫描电镜对失效弹片断口和侧面、失效弹片人工断口、未失效弹片的人工断口进行宏观和微观观察,并用能谱仪对个别区域进行成分分析,利用显微硬度计对两种弹片进行了硬度检测。结果表明:弹片受到应力腐蚀作用,萌生沿晶裂纹,之后发生疲劳扩展,导致弹片断裂失效;建议加强弹片使用前的存放管理,避免受到腐蚀介质的侵蚀。

2Cr13不锈钢梳片镀铬

SEM对0Cr13不锈钢衬里结构的分析

q235碳钢与1cr13不锈钢的焊接属于异种钢焊接,而1cr13不锈钢的焊接性较差,焊接接头容易出现裂纹缺陷。在异种焊接过程中通过认真分析,选用合适的焊接材料和焊接工艺,避免了异种钢焊接缺陷的产生,保证了焊接质量。

近几年来,随着公司业务的快速发展,承接了许多大型马氏体不锈钢焊接箱体。这些不锈钢箱体体积较大,但是箱体所用钢板厚度很薄。由于马氏体不锈钢的导热性不好,焊接性较差,加上钢板很

本文阐述了2cr13不锈钢冷轧(拔)无缝管试制工艺──通过轧、拔结合,合理的热处理工艺,精细酸洗,以及优化润滑可以生产出高尺寸精度和高表面质量的2cr13不锈钢冷拔管。

0cr13概述 材料属于：不锈耐酸钢 对应美国牌号：aisi405 对应日本牌号：sus405 对应中国新牌号：06cr13（详见gb/150.2-2011表c.1） 中国统一数字代号：s11306 0cr13是铁素体不锈钢中含cr量最低的一种。它具有不锈性，而且耐蚀性优于 含碳量高的1cr13，2cr13，3cr13，4cr13马氏体不锈钢。它具有良好的塑，韧 性和冷成型性，而且优于含cr量更高的其它铁素体不锈钢。当0cr13钢中含c 量控制很低时，其塑性，特别是韧性，冷成型性还会显著提高。0cr13钢主要用 于制造耐水蒸汽，碳酸氢铵母液，热的含硫石油腐蚀的部件和设备的衬里等。此 钢种对应的美标牌号是405，比重为7.75g/cm30cr13是铁素体不锈钢中含cr量 最低的一种。 0cr13图片 特性 用作较高韧性及受冲击负荷的零件。 用

在试验温度为20~25℃(air)、300℃(air)、300℃(n2),法向载荷为(fn)50和100n,位移幅值为60~200μm的条件下,采用plint高温微动磨损试验机研究核电蒸汽发生器传热管材inconel690与1cr13不锈钢圆柱配对副在滑移区的微动磨损特性。结果表明:当法向载荷一定时,随位移幅值增加,在高温大气中,微动摩擦因数逐渐升高;而高温氮气中,摩擦因数降低。当载荷和位移相同时,inconel690在高温大气中磨损较轻,在高温氮气中损伤较严重。在高温大气和高温氮气中磨痕表面均出现不同程度摩擦氧化,主要生成fe、ni、cr等合金元素的氧化物。inconel690的磨损机制主要表现为磨粒磨损、摩擦氧化和剥层磨损的共同作用。

采用盘圆砂钢机对q235钢进行了砂带磨削试验研究,对磨削后工件的材料去除率进行了分析,讨论了其最佳工艺参数组合。结果表明:在盘圆砂钢机砂带磨削q235钢过程中,线材速度对材料去除率的影响最为显著,其次为工作台转速、砂带粒度,砂带张紧力的影响最小。仅考虑对材料去除率的影响时,最佳工艺参数组合为:砂带张紧力200n,工作台转速500r/min,砂带粒度120#,线材速度为50m/min。此时得到的材料去除率为6.8602g/s。

YG8硬质合金与0Cr13不锈钢的真空钎焊

球阀的奥氏体不锈钢球体零件,对精度和光洁度的要求较高。众所周知,奥氏体不锈钢强化系数高,机械性能(延伸率,断面收缩率,冲击值)高,导热性差,粘附性强,属于难加工材料,这种材料的切削加工,尤其是磨削加工十分困难,加工效率低,光洁变差,是亟待解决的难题。为提高生产效率和加工质量,我厂在加工大型耐腐蚀球阀的奥氏体不锈钢球体时,采用砂带磨削新工艺代替原来的研磨或磨削工艺,取得了较好的技术经济效益。兹将加工这种球体的砂带磨削工艺介绍如下,以供参考。

通过不同的热处理工艺分析淬火和回火温度对1cr13不锈钢蒸气设备拉杆力学性能的影响。结果表明:合理的热处理工艺为990℃油冷+630℃回火。

为了探讨往复式压缩机气阀的无损故障诊断技术,对3cr13不锈钢气阀试样进行连续加载的拉伸试验,利用声发射技术对其拉伸过程中的损伤线定位声发射特性、断裂声发射特性进行分析,并采用s3400型扫描电镜进行断口形貌分析。试验结果为:气阀试样在距离3号佳感器30mm处出现较强声发射峰,在拉伸时间为175.5s时,试样发生断裂。气阀试样在承受83kn拉力时,试样表面呈现规则的层状形貌。当3cr13不锈钢气阀试样的挠度为0.48和0.74时,气阀试样的振铃计数分别为3.7×103和27.1×103个。在3cr13不锈钢气阀试样断口上有大量微裂纹,是断裂过程中产生幅度为43~80db信号的主要原因。在3cr13不锈钢气阀试样断口表面,其主要成分为cr元素,其重量百分比含量为13.8%。

介绍了一种用砂带磨削玻璃周边的方法,并对其机理进行了初步分析。在相同的磨削条件下,对破带磨削玻璃周边的磨削温度、磨屑形态和周边形貌与传统的砂轮磨削方式进行了对比试验与分析。最后介绍了一种自行设计的玻璃材料砂带磨边机的传动系统和应用。

玻璃周边的砂带磨削