根据国内使用混凝土的流动性的状况，我们认为大致可做以下定义：

a.低流动性混凝土：混凝土坍落度7～9cm，一般为混凝土搅拌运输车送料，不采用泵送的混凝土。

b.中等流动度混凝土：混凝土坍落度12～14cm，一般为混凝土搅拌运输车送料，采用混凝土输送泵泵送的混凝土，泵送高度在80米以下。

c.大流动度混凝土：混凝土坍落度16～18cm，扩散直径50～60cm，一般为C50以上等级的高强混凝土采用。

d.超大流动混凝土：混凝土坍落度22～24cm，扩散直径70～80cm，采用混凝土搅拌运输车送料，混凝土输送泵泵送的混凝土，泵送高度一般可达到150米 。

过去我们对混凝土的流动性一般是以混凝土的坍落度来衡量的，原因是过去我们所使用的混凝土都是低流动度或中等流动度的，对于超大流动度混凝土，我们认为只用坍落度一个指标来衡量是不够全面的，在试验中我们发现超大流动度混凝土不仅具有较大坍落度这一性质，而且还具有一种新的特性，即较高的扩散性。所以，在这里我们认为有必要引入一个新的概念———混凝土的扩散度。

扩散度的测量方法是在测量混凝土坍落度的同时进行的，即当坍落度桶提起后，混凝土在坍落的同时，也在向外扩散，这个混凝土扩散面的直径，我们称之为混凝土的扩散度。我们有意识地做了一项试验，结果表明不仅超大流动度混凝土与中等流动度混凝土的扩散性差别很大，而且就是同等坍落度混凝土的扩散度差别也是很大的 。

按宾汉姆流变学理论：泵送混凝土在管道内做栓式流动，影响混凝土泵送高度的主要因素有混凝土自重以及由此而产生的压力损失和混凝土与输送管道内壁的剪应力两种，前者如泵送高度一定，则是一个恒定的值，而剪应力的变化则是随着混凝土粘附力和与管壁摩阻力大小决定的 。超大流动度混凝土在同等条件下，能够比中等流动度混凝土泵送高度增加，其主要原因是降低了混凝土粘附力和与管壁摩阻力，从而降低了输送管道内壁的剪应力所致 。

水泥

配制超大流动度混凝土应优先选用细度较高的硅酸盐水泥，普通硅酸盐水泥，也可采用矿渣硅酸盐水泥。

高效减水剂

选用奈系高效减水剂UNF和NF系列都可使中等流动度的混凝土在水灰比不变的情况下，流动性得到较大幅度的提高。

缓凝型减水剂

在超大流动度混凝土中，由于较大的流动度是依靠高掺量的高效减水剂建立起来的，这种大流动度会随着水泥的水化和高效减水剂分散作用的降低而减小，减小的程度随气温和水泥早期水化速度的差异而不同，为了使混凝土这种大流动、高扩散性能够维持足够的时间，以满足高层建筑混凝土泵送施工的要求，采用缓凝型减水剂和高效减水剂复合使用能够达到令人满意的效果 。

粗、细骨料

超大流动度对粗，细骨料的要求是比较严格的，如果控制得不好，会直接影响混凝土的施工性能。超大流动度混凝土使用的粗骨料除应满足强度要求外，对骨料的表面形状和骨料中针、片状含量的要求也是比较高的，应选择表面呈球状和正方形状，针、片状较小的粗骨料为宜。有条件的地区可采用高炉重矿渣骨料则效果更好。细骨料应使用洁净的偏细一点的中砂为宜。根据试验我们认为细度模数2.3～2.6之间较好。

掺合料

超大流动度混凝土由于加入了大掺量的高效减水剂和缓凝减水剂，而单位用水量并没有减少，所以，水泥浆体显得非常稀薄，容易导致混凝土产生离析现象，使混凝土的合易性和可泵性能变差。合理的选择混凝土的掺合料可明显地增加混凝土中粗骨料的裹浆量，使混凝土在超大流动度的情况下，仍具有较好的和易性和可泵性，通过试验我们认为加入30～50kg/m3的粉煤灰、沸石粉和膨胀剂都可不同程度的增加混凝土的裹浆量。改善混凝土的和易性。

G是一种化工产品，加入2～3‰的G，能很好地解决超大流动混凝土的离析问题，而且能增加混凝土的内聚力。内聚力和水分散作用是一对矛盾，水分散作用增大，混凝土流动性增大，而混凝土内聚力增大，则流动性降低。在以水分散作用为主导体系的前提下，适量的增加一点混凝土的内聚力能使混凝土产生如下效果：在没有加入G时的情况，混凝土在强大的水分散作用下，水泥浆体脱离骨料，也就是我们所说的离析现象。

当在上述混凝土中加入G以后，混凝土在保持超大流动性的基础上，基本没有水泥浆圈。在混凝土中加入G之后，其润湿角也从<90°变成>90°，即从亲水型变成了憎水型这就使混凝土在超大流动度的情况也不离析 。

光线透过以PET作为基材的扩散层，会与折射率相异的介质中穿过，使得光发生许多折射、反射与散射的现象，可修正光线成均匀面光源以达到光学扩散的效果。

在背光源结构中主要起到修正扩散角度的作用，会使光辐射面积增大，但是降低了单位面积的光强度，即减低辉度。发光光源经扩散材料扩散之後，能变成面积更大，均匀度较好，色度稳定的2次光源。具有扩散光线的作用，即光线在其表面会发生散射，将光线柔和均匀的散播出来；多数扩散膜的基本结构是在透明基材上如PET两面涂光学散光颗粒。

扩散系数D代表气体在单位分压梯度下(或单位浓度梯度下)，单位时间通过单位面积土体剖面的气体量。D值的大小取决于土壤性质、同一土壤在同样的条件下，不同气体的扩散系总是不同的，如O₂的扩散系数比CO₂约大1.25倍，不同压力和温度下的气体扩散系数变化也较大。

由于土壤孔隙的曲折复杂，一般来讲，气体在土壤中的扩散系数D，明显地小于其化空气中的扩散系数(D)，它们的具体数值因土壤的含水量、质地、结构、松紧程度、上层排列等状况而异，一般情况下，扩散作用是土壤与大气交换的主要机制。

在温度梯度中，原子有可能而且确实发生运动，因为在元素A的原子上有一驱动力f_A，例如Denbigh（1951）给出此力的大小为：

式中Q*为迁移热，是一个大小或符号都难以估计的量，但在物理意义上是造成扩散跃迁的原子的过剩能量。对于一种气体或液体夹杂，Q为每个原子蒸发或熔化的潜热，但似乎没有确定Q*的通用法则适用于原子迁移（Ho，1966I Nichols，1972）。

对于通过空位机制进行扩散的金属的Q*值，有一个简单模型指出：

其中E_m为空位移动的能量，β为稍低于1的因数，E_t为空位的形成能。这个模型是以下述看法为根据的：原子的移动将沿温度梯度向下传输其一部分运动所需激活能（其余部分被周围原子传输），但运动要求沿空位的温度梯度向上迁移，这将传输其形成能。Ho指出，看来这种模型对于电子结构简单的金属（金，银，钢，铝）是相当适用的。这一结论得到Swalin和Yin（1967）的支持，但对某些过渡族金属，如钻、铁，钛和钻，发现的很大的热迁移值与简单的理论不一致。