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可停滞定位的枢轴结构

可停滞定位的枢轴结构

一种可停滞定位的枢轴结构,其特征在于:一固定架的垂直壁上端形成有枢孔,枢孔周缘处形成油槽,又枢孔的正背两面分别设有垫片,垫片周缘亦形成有多个油槽,其中央并形成有轴孔,该枢孔及垫片上枢设有一转轴,转轴内侧端形成有凸部,顶制于固定架内侧,其外侧端分别套设多片碟形簧片及定位块,并以一螺帽将其迫紧;该转轴一端接近凸部处形成有沟槽,以利储油润滑及确保其定位效果。

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枢轴造价信息

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枢轴底座

  • 品种:枢轴底座;产品描述:枢轴底座/DX04;材质:304不锈钢;
  • 圆成
  • 13%
  • 安顺圆成商贸有限公司
  • 2022-12-06
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枢轴底座

  • 品种:枢轴底座;产品描述:枢轴底座/DX05;材质:304不锈钢;
  • 圆成
  • 13%
  • 安顺圆成商贸有限公司
  • 2022-12-06
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枢轴底座

  • 品种:枢轴底座;产品描述:枢轴底座/DX03;材质:304不锈钢;
  • 圆成
  • 13%
  • 安顺圆成商贸有限公司
  • 2022-12-06
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联锁

  • 品种:断路器附件;系列:CVR2-12;规格:分闸联锁+合闸联锁;
  • 常熟开关
  • 13%
  • 上海西屋开关有限公司
  • 2022-12-06
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定位底座

  • DZ-03
  • 13%
  • 海湾安全技术有限公司
  • 2022-12-06
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单卧式混凝土搅拌机

  • 出料容量150L
  • 台班
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单卧式混凝土搅拌机

  • 出料容量250L
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双卧式混凝土搅拌机

  • 出料容量1500L
  • 台班
  • 汕头市2012年4季度信息价
  • 建筑工程
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单卧式混凝土搅拌机

  • 出料容量250L
  • 台班
  • 汕头市2012年3季度信息价
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单卧式混凝土搅拌机

  • 出料容量350L
  • 台班
  • 汕头市2012年3季度信息价
  • 建筑工程
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枢轴底座

  • DX03
  • 1个
  • 1
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  • 2022-09-08
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枢轴

  • DS03
  • 1个
  • 1
  • 中档
  • 含税费 | 含运费
  • 2022-09-08
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枢轴

  • DS03
  • 2个
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  • 坚朗
  • 中高档
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  • 2022-06-10
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枢轴底座

  • DX05
  • 2个
  • 1
  • 坚朗
  • 中高档
  • 含税费 | 含运费
  • 2022-06-10
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枢轴液压钢坝闸

  • 9M×5.2M 双相不锈钢
  • 2套
  • 2
  • 江苏明洋、新朗环保
  • 中档
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  • 2020-07-06
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枢轴的雄轴杆构造改良

一种笔记型电脑或其相类物品用枢轴的雄轴杆构造改良,其雌轴筒由一轴筒一端设一固定部构成;其雄轴杆由一轴杆一端设一固定部构成,于该轴杆上设有一轴向切槽,其特征在于:该雄轴杆是于该轴杆与固定部交接处的该轴向切槽一侧的轴杆杆体上,设有一与其轴心垂直的横向切槽,与该雌轴筒的轴筒枢装结合组成一枢轴,在作正、逆转相对运转动作时,乃能具有作正转大、逆转较小或正转小、逆转较大的不同大小扭力值;而该横向切槽包含:等宽切槽、上窄下宽的梯形切槽或上宽下窄的倒梯形切槽。

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可停滞定位的枢轴结构常见问题

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可停滞定位的枢轴结构文献

枢轴旋转式喇叭嘴支撑装置设计与优化 枢轴旋转式喇叭嘴支撑装置设计与优化

枢轴旋转式喇叭嘴支撑装置设计与优化

格式:pdf

大小:742KB

页数: 6页

针对目前柔性棒料高速动态跟随切割支撑装置结构复杂,振动和冲击较大等不足,提出了枢轴旋转式喇叭嘴装置支撑原理,对装置进行了机构学和动力学分析。通过对喇叭嘴槽宽进行多目标优化,减小了柔性棒料所受剪力矩、扰度,以及刀片和喇叭嘴在棒料轴线方向最大速度差,有利于提高切割质量;综合考虑设计加工误差对机构动态性能的影响,提出了合理的装置支撑布置方案,有效地避免了在支撑时段内来自机构的冲击振动。该装置结构简单,支撑稳定,可以满足高速动态跟随切割的需要,具有较高的实用价值。

多曲面建筑不均等轴线的定位测量技术 多曲面建筑不均等轴线的定位测量技术

多曲面建筑不均等轴线的定位测量技术

格式:pdf

大小:742KB

页数: 3页

上海中山医院综合楼由法国思构设计有限公司设计,体形奇特,曲面颇多,用传统的定圆心拉半经的方法无法做到精确定位。为此,借助AutoCAD技术,采用定位控制线方法来确定直线轴线,建筑外围弧形轴线则根据弧长加矢高来实现定位,取得了预期的效果。

推土机终传动枢轴断裂分析及对策

作者:冯显磊,翟展新等

单位:山推工程机械股份有限公司

来源:《金属加工(热加工)》杂志

枢轴(见图1)支承整个推土机的重量,以某机型为例,推土机重达15t。由于客户使用工况复杂,在推土作业过程中又受到较大的冲击力,在设计时要求枢轴具有足够高的抗疲劳强度、优良的冲击韧度。材质一般采用中碳合金钢,经过调质处理达到良好的综合力学性能。枢轴断裂在工程机械部件失效案例中极为罕见,尤其是脆性断裂。

本文通过对突然失效断裂枢轴进行了宏观断口、扫描电镜、显微金相、光谱、力学性能等理化方面的检测,并结合制造工艺分析了造成枢轴断裂主要原因,通过改进措施,解决了该问题。

1.枢轴的制造及装配

为确保枢轴良好的综合力学性能,目前枢轴常采用中碳合金钢,本文提到的枢轴采用40CrMn。

制造工艺流程:锻造→正火→粗加工→调质→半精加工→局部表面感应淬火→精加工。枢轴装配于台车总成上,一端通过螺栓固定在推土机上,承受整台推土机的重量,如图2所示。

2.枢轴的失效断裂及理化检验

某机型推土机在工作服役过程中突然断裂失效,其工作环境为工况复杂的山石开采和水泥砂浆施工工地,工作环境为10~35℃。断裂位置位于枢轴装配轴承后与台车架安装结合处(见图3),宏观断口光亮而平齐,无疲劳贝纹线等特征,断口扩展区具有“人字纹”花样,轴直径100mm,为典型脆性断裂(见图4)。

采用光谱仪对其成分进行检测分析,成分合格,经计算材料的DI值在110~120,处于该材质标准要求的中线范围,淬透性能适中,其材料成分如表1所示。

表1 枢轴材料成分(质量分数)(%)

元素

C

Si

Mn

S

P

Cr

Ni

Cu

标准值

0.37~0.45

0.17~0.37

0.9~1.2

≤0.035

≤0.035

0.9~1.2

≤0.3

≤0.3

实测值

0.38

0.25

1.04

0.004

0.027

1.06

0.09

0.06

在距轴1/4R处取直径20mm室温拉伸试样,及截面为10mm×10mm夏氏比摆锤冲击试样,分别做拉伸及冲击试验,判定标准分别执行GB/T 228—2010及GB/T229—2007。

表2 枢轴材质力学性能

项目

σs/MPa

σb/MPa

δ(%)

ψ(%)

AKV/J

标准值

>835

>980

>9

>45

>47

实测值

786

900

18.5

58

48

取断口处试样经过碾磨、抛光后,用4%硝酸酒精溶液腐蚀,在光学显微镜下观测金相组织,图5显微金相显示基体材质明显的轧制流线,流线带上较多铁素体,主要是断后正火不够充分,没有完全消除,这种锻造遗留不良组织在沿轧制流线方向强度高、韧性好,而垂直于流线方向强度、韧性均较差,而枢轴装机后受到台车的切应力正垂直于枢轴材质的轧制方向,此为造成枢轴断裂的原因之一。

图6为枢轴断裂处的倒角形状,原设计为R1倒角,由于制造工艺问题,造成该处倒角呈现V字型缺口,极易导致应力在该处应力集中,为造成枢轴断裂为主要原因,同时基体组织为珠光体+密布的块状铁素体,主要为淬火加热温度偏低,造成未完全奥氏体化。

图7为枢轴最表层组织为回火索氏体及少量的游离铁素体组织,但该层组织较浅仅为5mm左右,逐步向珠光体+铁素体过渡,主要为淬火加热温度低加上淬火冷却缓慢造成。从图8硬度梯度曲线也体现了组织的不均匀性,最表层至心部硬度为280~256HBW,整体硬度低。

取断口处试样镶嵌后做SEM电镜分析,断口相貌无韧窝,主要以“冰糖葫芦”状的沿晶断裂,局部存在河流花样的解离及准解理穿晶断裂,断口处物其它非金属化合物,判定枢轴为脆性断裂。

3.枢轴断裂原因分析

通过以上分析,造成枢轴断裂的原因由多方面的综合因素引起。

(1)枢轴材质采用的轧制钢材没有经过充分正火或退火,保留了原轧制态较多的带状组织,造成垂直于轴向的强度、韧性均降低。

(2)在随后的热处理调质过程中加热不充分,基体组织没有完全奥氏体化,残留了较多的块状铁素体组织,在淬火时又由于冷却速度慢造成淬透性差,经回火后仅在5mm以内的表层处获得了理想的回火索氏体。

(3)工艺设计问题,在枢轴断裂处存在R1的倒角,但倒角不规范,加工后程“V”字形缺口,导致应力在该处集中,增加了缺口敏感程度。

(4)设备的服役条件恶劣及客户使用操作方式不当,例如在山石开采现场,连续撞击或推运超过设备负荷难以移动的石块。

4.预防措施

(1)确保基体组织均匀性,保证基体具有良好的综合力学性能。对于直径较大的轴类轧制毛坯,在轧制、锻造后,要求充分退火或正火处理,消除轧制偏析、带状组织等不均匀组织。

(2)调质淬火加热温度不易太低,对于大型锻件淬火加热温度要到Ac3+30~50℃,使奥氏体均匀化,淬火时冷却速度不易太慢,对于采用油冷淬火,应开启淬火搅拌泵,并对油换热,保证油温。

(3)承受重载、冲击的大型枢轴倒角不应过小,制造工艺上应严格按照设计图样进行倒角,避免刀痕或不良倒角造成的V型缺口存在,本文案例将倒角增大至R3,并严格规范倒角工艺,该问题再没发生过。

(4)客户使用者,应按照使用说明,在设备可承受的负荷范围内使用设备,且乎在环境恶劣的工况下超负荷长期工作。

5.结语

本文通过对失效断裂的枢轴理化检测、制造工艺及使用工况分析,确定造成枢轴断裂事故的主要原因为原材料组织不均匀,导致沿轴向力学性能降低;倒角过小及倒角不规范造成V形缺口,增加了缺口敏感性,为枢轴的断裂的主要原因;客户的过载使用助推了枢轴的断裂失效。并通过改轧制、锻后热处理使组织均匀化,改善倒角工艺等措施消除了该类似部件的安全隐患。

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由三层聚氨酯漆涂成的fyuv - v,形成完全光滑且持久的窗户型材表面,没有一丝木纹。

规范

尺寸:66x118 cm, 66x140 cm, 78x98 cm, 78x118 cm, 78x140 cm 78x160 cm, 78x180 cm, 78x206 cm, 94x140 cm, 94x160 cm, 94x180 cm, 94x206 cm, 114x140 cm。

标准配置了节能玻璃装置U3,窗口u的值1.3 W / m²K

安装范围20 - 65°,可以组合安装。安装细节:

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电缆埋设犁犁的组成及作业

电缆埋设犁组成

犁由上、下两个主要部分组成下半部分包括犁体、滑橇臂和滑橇、圆切割刀、犁铧及犁尖;而上半部分则由一个支架组成,支架上装有拉杆、操纵系统、喇叭状电缆入口和压缆装置。所有产生电气和液压功能的设备及控制器也安装在上半部分。

通过4个大纵向枢轴把这两个主要部分结合在一起,并通过这4个枢轴传递所有的犁沟力。在右舷的两个枢轴比在左舷的两个短,为了旋转上部结构,首先将其向后推到离开较短枢轴为止,然后可以把犁打开。向后运动和旋转运动均受液压缸控制并提供动力。可通过牵引电端头,穿过犁,也可通过旋转与主犁体相联的犁之上部结构,从旁边把电缆置入犁中。这就意味着在海缆段中间不必切断电缆,便可以开始或停止犁沟埋缆。

电缆埋设犁作业

犁的设计适于两种不同的方法把海底电信、电力电缆或软管埋至海底这两种不同方法是:

(1)不从电缆铺设船的船尾放出电缆或管道,而将其置于犁前方的海底,然后,依靠操作系统控制使犁沿着上述电缆进行埋设。

(2)电缆或管道从铺设船的船尾通过一个附着在拖索上的导缆管,进入犁的电缆入口进行埋设。 2100433B

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