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本机为筒形旋转装置,外沿齿轮传动,两仓,格子型球磨机。物料由进料装置经入料中空轴螺旋均匀地进入磨机第一仓,该仓内有阶梯衬板或波纹衬板,内装不同规格钢球,筒体转动产生离心力将钢球带到一定高度后落下,对物料产生重击和研磨作用。物料在第一仓达到粗磨后,经单层隔仓板进入第二仓,该仓内镶有平衬板,内有钢球,将物料进一步研磨。粉状物通过卸料箅板排出,完成粉磨作业。
通常来说,进一步提高水泥管磨机产量的直接途径有3种:
1.磨机前加置细碎机;
2.改进粉磨系统,进步粉磨效率;
3.加置高效选粉机。
上述3种方法,任何1种都可以大幅度进步球磨机的产量。当然,假如工厂前提许可的话,上述3种方法配套使用,效果最为理想,这也是海内外粉磨系统设计的大趋势。三者的关系:磨前细碎是条件,磨后选粉是保证,磨内改造是根本。磨前细碎使得入磨物料粒度大大降低,从而降低了粉磨系统的负荷;选粉效率的进步,最直接的效益就是成品细粉最大限度地被及时选出,减少水泥成品回粉率,降低磨机负荷;而磨内改造,也就是粉磨系统的改进,是最根本的解决办法。入磨物料粒度降低了、选粉效率进步了,假如粉磨系统效率较低,影响的不仅仅是磨机的产量,更影响水泥的质量。 水泥的质量题目水泥的质量,单从粉磨工艺来说,与磨前破碎和选粉效率没有直接关系。我国水泥质量的检修指标一般有2个:水泥筛余值和比表面积。但国际上的水泥质量检修指标则是水泥颗粒级配,而且,这一指标比水泥筛余值和比表面积更能反映水泥质量的真实情况。这一点,已经引起我国水泥工作者的相称正视。一般说,水泥颗粒中,小于3μm的颗粒水化较快,不利于水泥的长期强度,建议不超过10%;大于65μm的颗粒基本无活性,最好没有;16-24μm的颗粒活性最高。有的水泥厂在出产中添加石灰石。石灰石是没有活性的,纯粹是一种填充料,但却可以改善水泥成品的颗粒级配。实施水泥新尺度以后,水泥筛余值这个指标的实际操纵意义已经不大。新尺度中对于比表面积更正视一些,而针对水泥颗粒级配则尚无详细要求。2100433B
管磨机以其独特的结合式隔仓板和出料蓖板调节各仓料位,增大通风量,改善了磨内条件;同时采用了新型衬板,调整了磨机转速,优化了齿轮设计和轴瓦的润滑参数,增加了磨机运转的平稳性和使用寿命,提高了粉磨效率。
规格 (直径×长度) |
转速 (r/min) |
入料粒度(mm) |
生产能力(t/h) |
研磨体装 载量(t) |
功率(kw) |
重量 (t) |
φ2.2×11 |
20.91 |
≤25 |
15~17 |
50 |
570 |
92 |
φ2.4×8 |
20.91 |
≤25 |
14~18 |
39.5~42 |
570 |
76.4 |
φ2.4×9 |
20.91 |
≤25 |
23~25圈 |
50 |
570 |
91 |
φ2.4×10 |
20.91 |
≤25 |
16~22 |
50 |
570 |
111 |
φ2.6×10 |
20.6 |
≤25 |
21~24 |
64 |
800 |
140 |
φ2.6×13 |
20.6 |
≤25 |
28~31 |
81 |
1000 |
158 |
φ3.0×9 |
19.13 |
≤25 |
40~45 |
85 |
1000 |
148 |
φ3×11 |
18.92 |
≤25 |
44~47 |
95 |
1250 |
177 |
φ3×12 |
18.92 |
≤25 |
48~52 |
103 |
1250 |
182 |
φ3×13 |
18.92 |
≤25 |
39~45 |
116max |
1400 |
200.7 |
φ3.2×11 |
18.3 |
≤25 |
45~48 |
112max |
1400 |
213.6 |
φ3.2×13 |
18.7 |
≤25 |
50~55 |
133max |
1600 |
237 |
φ3.8×13 (主轴承式) |
17 |
≤25 |
65~70 |
190 |
2500 |
316 |
φ3.8×13 (滑覆边缘式) |
17 |
≤25 |
65~70 |
185 |
2500 |
313 |
大型水泥管磨机内部结构探讨
对长径比在3 左右的大型水泥管磨机内部的主要零部件隔仓装置和筒体衬板的结构参数进行了统计分析,提出了一套结构参数,供同行探讨。
①对物料物理性质(如粒度、水分、硬度等)波动的适应性较强,且生产能力较大。
②粉碎比大(一般为300以上,进行超细粉磨时可达1000以上),产品的细度细,且颗粒级配易于调节。
③可适应不同情况的作业:可干法作业,也可湿法作业,还可把烘干与粉磨两个工序合起来同时作业;可开路粉磨,也可闭路粉磨。
④密封性良好,可负压操作,工作场地无粉尘飞扬。
⑥便于大型化,可满足现代化企业大规模生产的需要。
在轴承管磨机中空轴安装滚动轴承的部位将直径加粗,中空轴被冷却的稀油又将中空轴传导到轴承上的温度降至60°以下的正常范围内。这种轴承座的优点有以下几个方面:
1.稀油润滑优越于脂润滑,使轴承的磨擦系数降到最低,节电效果更好。
2.轴承正常运转的温度,比干油润滑的轴承温度要低得多,延长了轴承的使用寿命。
3.轴承下座设有油位观察油标,操作工能够随时看到油位高低,能够及时补充油量,防止因缺油而润滑不良,避免了轴承损坏事故的发生。
4.轴承座的油室含油量,能安装滚动轴承的外部直径缩小(在保证安装进出料装置有足够强度和扭矩力的前提下),中空轴与进出料螺旋筒联接端面设一法兰,与进出料螺旋筒法兰进行联接。在中空轴由粗变细的端面上,设一个压紧轴承内套圈法兰,防止轴承轴向窜出。
5.去掉了轴承外顶套,防止粉尘进入轴承盒内,保持了良好的油质,保证了轴承的使用寿命,运行安全可靠。
6.由于滚动轴承的直径加大,与中空轴平均外径形成径差,对采用稀油润滑室,提高稀油油位,减少稀油外溢收到了一定的效果。
7.由于安装了滚动轴承部位的中空轴直径加粗,使滚动轴承与进出料螺旋筒之间的径向距离加大,起到了一定的隔热降温作用。对轴承的冷却、延长使用寿命,起到一定作用。
滚动轴承座及轴承润滑形式中等直径滚动轴承管磨机在水泥行业、矿山行业、电力行业得到了广泛的应用。滚动轴承的轴承座的设计和制造,大多数采用干油润滑。从近几年的使用情况看,由于现场操作者和注油工不能及时观察油位,不能及时补充润滑脂,润滑脂在轴承盒内的装载量不能及时明确反映,而出现轴承缺油,不良的现象时有发生,轻者造成轴承使用寿命缩短,重者造成轴承损坏,需重新购买和安装新的轴承,给轴承使用厂家带来了诸多不便和一定的经济损失。为了解决这一问题,我们研究出了一项采用稀油润滑的滚动轴承座的新技术。
该轴承座的下座由两个油室和一个循环水室组成,每个油室的稀油油面高度可在轴承的内径位置,油室的底平面可至油室的底板。滚动轴承的1/3体积浸泡在稀油油室中,从而保证了滚动轴承的良好润滑。两个油室的中间设有冷却循环水套体,冷却水会将油温冷却至轴承适合的温度。这样设置,能够保证轴承润滑的需求,不需要采用外设润滑站等复杂设施,也不用安装温控装置,即可达到安全运行。
综上所述,这种新的中空轴与滚动轴承安装形式和方法,是在原来安装方法的基础上的进步和提高。这种新的稀油润滑轴承座,对保证轴承的良好润滑至关重要。
规格(直径×长度) | 转速 (r/min) | 入料粒度(mm) | 生产能力(t/h) | 研磨体装载量 (t) | 型号 | 功率(kw) | 转速(r.p.m) | 型号 | 速比 | 重量 (t) |
φ3×(8.5+5) | 18.9 | ≤25 | 55~53 | 76~80 | YR1000-8/1180 | 1000 | 740 | JDX800 | 6.3 | 160 |
φ3.2×(7+1.8)(悬臂烘干) | 18.25 | ≤25 | 50~53 | 59 | YR630-8 | 1000 | 740 | JDX800 | 6.3 | 153 |
φ3.5×10(悬臂烘干) | 17.3 | ≤25 | 75~80 | 87 | YR1250-8/430 | 1250 | 740 | JS110-A-F1 | 214 | |
φ3.6×(7.5+1.5) | 17.3 | ≤25 | 90~95 | 98 | YRkk710-8 | 1400 | 740 | JDX900 | 7.1 | 220 |
φ3.8×1.2 | 16.6 | ≤25 | 133 | 100~110 | YR800-8 | 2000 | 740 | JS130-A | 295 | |
φ4.6×(9.5+3.5) | 15 | ≤25 | 185 | 175~180 | YRkk1000-8 | 3550 | 740 | MFY355A | 415 |