选择特殊符号
选择搜索类型
请输入搜索
调节品质，电力术语。
ABB不生产调节阀，不过可以提供部分执行机构。
1.在PID调节器中，系数KP,KI,KD各有什么作用？它们对调节品质有什么影响
KP,比例调节系数，加快系统的响应速度，提高系统的调节精度；KI,积分调节系数，消除残差；KD,微分调节系数，改善系统的动态性能。
北京奇保良制冷设备吧，很不错的，中央空调每年都必须科学清洗保养一次，否则就会出现生物黏泥堵塞，从而影响中央空调制冷效果，使主机高压运行，增加维修费用。常州的某外资企业有一组容量为50万大卡的中央空调机...
调节阀气源品质改善及检测系统的开发
调节阀气源品质改善及检测系统的开发
为了解决气动调节阀液压锁、减压过滤器的故障,改善调节阀气源品质,提出一系列解决措施,并开发一套系统对气动调节阀气源含水量测量进行监测。
尾水调压室水电站调节系统动态品质研究
尾水调压室水电站调节系统动态品质研究
目前水电站的调节品质已成为水电界所关注的一个重要问题。本文从基本方程出发,分析了带尾水调压室水电站负荷扰动下调节系统的调节品质,得出了机组频率尾波波动过程调节时间的计算方法。最后通过计算实例,研究了调速器参数、调压室面积及尾水隧洞水流惯性对调节系统动态品质的影响。
量调节在整个供暖期间，网路供水温度始终维持设计温度不变，随着室外温度的变化在热源处不断改变网路循环流量以适应热负荷变化的一种调节方法叫集中量调节。采用集中量调节，随着室外温度的升高，网路的流量迅速地减少，这样常会使供暖系统产生严重的竖向热量失调，
同时，在实际运行中，随着室外温度的变化不断地改变网路的流量，操作技术比较复杂，常需变速泵来实现流量调节。量调节的方法往往只作为集中调节的一种辅助方式，对局部供暖系统进行辅助性调节，是我国很少采用的一种调节方法。
我国发电机组励磁系统调节规律的发展简况如下。
单变量调节
比例调节P、比例积分调节PI和比例积分微分调节PID三种调节的变量只有发电 机的机端电压Ut，或者是Ut与给定电压值之差ΔUt，故称为单变量调节。其传递函数分别为：
(1) 比例调节P为U(s)=KpΔ Ut(s)
(2) 比例积分微分调节PID为
式中 U——调节器输出电压值，V；
UREF——给定电压值，V；
Ut——与发电机机端电压相对应的三相电压有效值的平均值，V；
s——Laplace算子。
实践证明，PID调节的应用，明显地提高了同步发电机在系统振荡时的阻尼作用和励磁调节器的性能品质，但仍然不能满足远距离、重负荷输电的要求。有资料说明，这种调节方式可将系统极限角δm从无调节时的90°提高到100°左右；但若采用高增益调节器，也可能提高到105°或110°。
线性多变量控制
(1)强力式励磁调节器。早在50年代中期，前苏联提出了强力式励磁调节器，除 了采用发电机端电压偏差ΔUt外，还采用发电机频率偏差Δf及其一次微分和发电机定 子电流及其一次微分等辅助反馈变量。在设计上采用“双变量D域划分法”。这种调节 器具有在保证调节精度下稳定励磁、提高发电机动态与暂态运行稳定性、抑制系统事故 后的振荡等功能，在前苏联得到推广应用。但由于设计方法不方便，共同稳定域很小， 参数整定困难等原因，在国际上和我国均未普遍应用。
(2) 电力系统稳定器PSS。它是在PID调节器的基础上，附加发电机的转速偏差 Δω、功率偏差ΔPe、频率偏差Δf中的一种或两种信号的二阶超前校正环节作为附加控 制。其作用是，增加对电力系统机电振荡的阻尼，以增强电力系统的动态稳定性。有资 料说明，采用PSS可将系统极 限运行角提高到110°～120°。 以Δf(Δω) 为附加信号的 PSS控制器传递函数结构图如图3所示。
我国引进设备所采用的 PSS的传递函数结构图见图4。采用了WASH—OUT 滤波器，保证在任何情况下，直流分量附加到调节器控制回路中。两个放大因子KSS1和KSS2“加权”用计算机程序 计算。设定值取决于机组参数、机组运行点及网络阻抗，从而决定其相位超前和滞后以 及稳定信号的幅度，以求所有运行点都达到好的阻尼效应。
(3)线性最优励磁控制LOEC。为了进一步改善电力系统小干扰稳定及动态品质， 70年代初，国际上一些学者提出了线性最优控制方式LOEC。80年代清华大学对此进 行了研究，研制成功工业样机，经由天津电气传动研究所、武汉洪山电工研究所制造生产的产品，已在碧口、刘家峡、白山、红石等水电站的机组上投入运行。有资料说明， 结合实际计算，这种励磁调节方式，可将系统动态稳定极限角δm提高到127°。但是， 它是基于系统全状态量的最优线性反馈的，要求状态量能实际测量，从而给实际应用带来了困难。而且将其应用于多机电力系统励磁控制设计时，不能得到分散的最优控制规 律，只能得到次优的控制方案，这不能不是一种缺陷，在非线性系统中，一旦偏离了设计工况，最优控制就不存在了。
(4)零动态多变量励磁控制ZDEOC。ZDEOC的设计原则是仅仅保证输出状态量的 动态品质在任何时刻都是最优的，即系统输出状态量的动态偏差Y (t)在任何时候都 趋于零，即，当t≥0时，Y (t) =0。而对其发电机的其他状态，即内部状态，无须 苛求，只求稳定即可。这种调节规律系由清华大学提出，在电力自动化研究院电气控制 技术所生产SJ800微机励磁调节器上配置，已在动模上作了单机无穷大系统试验，证明 能有效改善远距离输电系统稳定性，现已在岩滩水电站300MW机组上投入运行。
非线性多变量励磁控制NEC
NEC在设计中，对于小干扰和大干扰，都采用电力系统精确的非线性模型。应用微 分几何方法对电力模型(可表示为一个标准的仿射非线性系统)进行精确线性化，寻找适 当的坐标变换及非线性状态反馈，使系统转化为一个完全可控的线性系统，由此求出线性 最优控制，从而求得非线性控制。经变量代换，最终得出非线性最优控制规律NOEC。
清华大学用这种NEC的理论和方法设计并研究成功GEC-1型微机非线性励磁控 制器，它一举解决了电力系统小干扰与大干扰控制的统一性、控制对电网参数的鲁棒 性、分散最优控制等三个关键问题，有利于提高输电系统的安全稳定水平。
GEC-1型微机非线性励磁控制器，从1994年11月起已经在丰满水电站一台容量为 85MW的水轮发电机组和10台容量为100～200MW的汽轮发电机上成功地运行。西北电网的稳定仿真计算表明，依靠这种控制器不仅抑制了西电东送所出现的弱阻尼振荡，而且还 提高了东电西送动态稳定极限。对三峡工程机组励磁方式的研究表明，采用NEC方式，在 各种运行方式下，都能提供很强的人工阻尼，在提高系统暂态和静态稳定方面，均优于目前 的所有PSS和LOEC。以单机对无穷大系统的为例，静态稳定极限比采用PID方式提高 35.7%，比采用PSS方式提高7.1%，比采用LOEC方式提高15.7%;暂态稳定极限比采用 PID方式提高38%，比采用PSS方式提高4.7%，比采用LOEC方式提高14.2%。
微分调节器(又称D调节器)，当干扰一出现，微分作用先输出一个与输入变化速度成比例的信号，叠加比例积分的输出上，用克服系统的滞后，缩短过渡时间，提高调节品质。
质调节量调节