仅用Si Mn脱氧，铸坯易形成皮下针孔，除采用LF白渣精炼降低钢中[O]D外，还可用Si Mn 少量铝脱氧。但假如既要保持连铸的可浇性又要防止铸坯产生皮下针孔，应用Si Mn 少量铝脱氧，形成的脱氧产物可能有：①蔷薇辉石（2MnO·2Al2O3·5SiO2）；②锰铝榴石（3MnO·Al2O3·3SiO2）；③纯（Al2O3>25%）。

要把夹杂物成分控制在相图中锰铝榴石的阴影区，这样就可达到：①夹杂物熔点低（1400℃），球形易上浮；②热轧时夹杂物可塑性好（800～1300℃）；③锰铝榴石夹杂物中Al2O3接近20%左右，变形性最好；④无单独Al2O3的析出，钢水可浇性好，不堵水口；⑤脱氧良好，不天生气孔。

理论计算指出，在钢中Si=0.2%，Mn=0.4%，温度为1550℃条件下，若钢中酸溶铝[Al]s≤0.005%，则钢中[O]<20×10-6,天生锰铝榴石而无Al2O3析出，钢水可浇性好，铸坯又不产生皮下气孔。

这对连铸生产是非常重要的。对于高碳硬线钢，用Si Mn脱氧控制好钢中的[Al]s来得到易变形的锰铝榴石而防止脆性Al2O3夹杂析出，这对于防止拉拔脆断是非常重要的。

铝镇静钢

对于中低碳细晶粒钢，要求钢中酸溶铝[Al]s≥0.01%；对于低碳铝镇静钢，为改善薄板深冲性能，要求钢中[Al]s=0.02%～0.05，为此要求用过剩铝脱氧。这样，需要解决两个题目。

（1）加铝方法

如何把铝加到钢水中达到目标值，且铝的回收率尽可能高。

（2）如何避免Al2O3夹杂的有害作用

对于加铝方法，将一部法加铝改为两部法加铝：

①出钢时加铝量脱除钢水中超出C—O平衡的过剩氧量：

②精炼加铝量为脱除C相平衡的氧 目标铝含量（喂铝线）。

钢水中与酸溶铝[Al]s相平衡的[O]D很低，为（2～6）×10-6，脱氧产物全部为Al2O3，其害处是：①Al2O3熔点高（2050℃），钢水中呈固态；②可浇性差，堵水口；③Al2O3可塑性差，不变形，影响钢材性能，尤其是深冲薄板的表面缺陷。

为此，采用钙处理（喂Si-Ca线或Ca线）来改变Al2O3形态。

（1）加铝较少，[Al]s较低，采用轻钙处理

轻钙处理后天生钙长石CaO·Al2O3·2SiO2(CaO20%～25%,Al2O337%,SiO244%)或钙黄长石2CaO·Al2O3·SiO2（CaO40%,Al2O337%,SiO222%）。希看把夹杂物成分控制在CaO-SiO2-Al2O3相图中的阴影区。

夹杂物钙长石熔点低（1200～1400℃），在钢液中易上浮，可浇性好，不堵水口；热轧时夹杂物易变形不会发生拉拔脆断现象。

（2）加铝较多，[Al]s较高，采用重钙处理

溶解钙与钢水中固相Al2O3天生不同组成的铝酸钙（CaO-Al2O3）夹杂，CaO和Al2O3天生五个中间相，其组成与熔点见表2。应控制钢中钙含量，避免天生中间相CA6、CA2、CA而天生液相的12CaO·7Al2O3，有利于夹杂物上浮，也能够防止水口堵塞。

天生的铝酸钙夹杂中富集CaO，具有高的硫容量，能吸收足够的硫，当钢水凝固时，夹杂物中硫的溶解度降低，硫化物沉淀形成中心为铝酸钙CaO-Al2O3,外壳为CaS的双相夹杂。

钢中加进的Ca除与反应外，还能与硫反应天生CaS。

CaS也会引起水口堵塞。为进步钙处理转变Al2O3为12CaO·7Al2O3的效率，应控制钢水中的硫含量小于0.01%。若S=0.010%～0.015%，钙处理后有CaS天生；S=0.030%～0.040%时，钙处理首先天生CaS，CaS堵塞水口严重。

钙处理铝镇静钢，判定钢水中Al2O3向球化转变的指标，文献中有不同的说法：①Ca/Al>0.14；②Ca/T[O]=0.7～1.2。

对于铝镇静钢，钙处理后：①解决了可浇性，不堵水口；②夹杂物易上浮往除；③消除了Al2O3不变形夹杂物对钢性能的有害作用。