（1）静力单剪试验的初期剪应力迅速增大，其后增长速率逐渐减小，没有出现软化现象。剪切初期主要是土体发生剪切位移，达到一定位移量后土体和钢板之间开始出现较为明显的滑移。

（2）静力单剪试验在一定的剪应变范围内，错动位移和剪应变之间有近似的线性关系，但当超过一定剪应变后错动位移和剪应变之间仍基本有线性关系。

（3）动力单剪试验不同剪应力幅值的动单剪试验的总位移、界面位移与土体应变有较好的线性关系。

（4）静动力试验界面位移与土体应变关系线的斜率总体上表现出静力试验结果高于动力试验值，但变化范围不大。

（4）静动力试验界面位移与土体应变关系线的斜率总体上表现出静力试验结果高于动力试验值，但变化范围不大。 2100433B

直接单剪试验试验仪器

图1为本次接触面剪切特性试验示意图。因研究的重点为土体与钢管桩间的界面特性，故选用钢槽，当然也可选用其他材料。钢槽内可盛水，保证土样饱和。试样初始高为2cm的圆柱样，底面积为3000mm²，共用13个叠环，每个叠环高1.5mm；叠环和土样之间有橡皮膜，其作用是防止剪切试验过程中土颗粒从叠环之间挤出，不限制土样与外界的水交换。对最下面一叠环的水平位移进行监测，以及通过钢槽水平位移的同步监测，可以得到土样与接触面间的相对位移，如图1所示。

直接单剪试验静力试验结果分析

（1）应力与位移关系曲线

对淤泥质粉质黏土，选取其中σ_n=41.90kPa，其典型试验结果如图2所示。

图2中，σ_n由图1中位移传感器1测得，是土样在动力单剪过程中土样的竖向变形；土体位移由位移传感器2测得，是土样在动力单剪过程中土样的最下一叠环的位移；总位移由位移传感器3测得，是剪切盒在动力单剪过程中的位移。位移传感器3和位移传感器2的差即为接触面的相对位移。

静力单剪试验结果表明，随着剪切过程的推进，初期剪应力迅速增大，其后增长速率逐渐减小，剪应力最终趋于稳定，没有出现软化现象；总位移保持较为持续稳定的增长状态；土体位移在剪切初期增长较快，达到一定位移量后（约2.2 mm）增长变缓；总位移的增长特性没有大的变化，即在剪切初期，总位移主要是土体的剪切位移，达到一定位移量后，土体和钢板之间开始出现较为明显的滑移；法向位移逐渐减小，即剪切使得土体体积减小，并趋于稳定。静力单剪试验得到的其他3个法向应力下的结果如图3所示。由图可见，不同法向应力下总位移和土体位移的变化规律基本相同，即土体的位移（或应变）增加到一定量后界面的错动滑移明显增加，但粉砂土的试验结果有差异（图4），界面的错动滑移一开始就增加较快，土体的位移增加比较缓慢。

（2）剪应变与错动位移的关系

将试验过程中的土体剪切应变与接触面间的错动位移整理成图5所示的关系曲线。由图可以看出，在4个不同法向应力作用下一定的剪应变范围内，错动位移和剪应变之间有近似的线性关系，因此认为，在该阶段土体变形和错动位移是同步的；错动位移随剪应变增大而增大，且剪切位移的较大，当超过一定剪应变后，错动位移和剪应变之间仍基本有线性关系，但接触面错动滑移突然增大。剪应力较小时，主要产生土体变形，接触面的位移不明显；剪应力较大时，土体应变已经达到一定数值，此时主要产生接触面上的错动位移。

将试验过程中的土体剪切应变与接触面间的错动位移整理成图5所示的关系曲线。由图可以看出，在4个不同法向应力作用下一定的剪应变范围内，错动位移和剪应变之间有近似的线性关系，因此认为，在该阶段土体变形和错动位移是同步的；错动位移随剪应变增大而增大，且剪切位移的较大，当超过一定剪应变后，错动位移和剪应变之间仍基本有线性关系，但接触面错动滑移突然增大。剪应力较小时，主要产生土体变形，接触面的位移不明显；剪应力较大时，土体应变已经达到一定数值，此时主要产生接触面上的错动位移。

直接单剪试验动力试验结果分析

（1）应力-位移曲线

选择了4个法向应力和4个剪切振幅对淤泥质粉质黏土进行试验，其中σ_n= 41.90kPa，稳定状态时土样最大切向位移δ_2max=3.00mm的淤泥质粉质黏土的试验和动力单剪前10个循环试验结果如图6所示。

由图6（a）可以看出，动单剪试验中保持剪应力按照正弦波功率输出的情况下，土样和剪切盒位移均表现出初始幅值大，后逐渐减小，经过3～5个循环迅速趋于稳定的现象；竖向位移变化则更迅速，在首个单剪循环已经完成大部分的变形量。图6（b）为界面动剪应力与动滑移的滞回曲线，试验起始阶段，剪应力增加较快，界面位移较小，但第一个循环的动模量并不大。图6（c）为试验中的总位移、土体位移、界面错动位移与循环周数的曲线，位移的同步性较好。

（2）剪应变与错动位移的关系

σ_n= 41.90kPa时不同剪应力幅值的动单剪试验的总位移、界面位移与土体应变的关系曲线。

由试验结果可以看出，4个不同剪应力幅值得到的界面错动位移和剪应变之间有较好的线性关系，且在其他3个法向应力下也有同样的试验结果。试验结果表明，对于淤泥质粉质黏土，静、动力单剪试验中得到土体应变与界面错动位移之间有线性关系。由于确定界面特性参数的试验比较繁琐，试验条件不足时土体与结构界面的特性参数可由相邻土体的应力-应变特性，通过一比例系数进行换算。静、动力试验界面位移与土体应变关系线的斜率值，动力试验因剪应力幅值不同有不同的斜率，总体上静力试验结果高于动力试验值；随着剪应力幅值的减小，斜率减小；如选用平均值也有可行性。

由试验结果可以看出，4个不同剪应力幅值得到的界面错动位移和剪应变之间有较好的线性关系，且在其他3个法向应力下也有同样的试验结果。试验结果表明，对于淤泥质粉质黏土，静、动力单剪试验中得到土体应变与界面错动位移之间有线性关系。由于确定界面特性参数的试验比较繁琐，试验条件不足时土体与结构界面的特性参数可由相邻土体的应力-应变特性，通过一比例系数进行换算。静、动力试验界面位移与土体应变关系线的斜率值，动力试验因剪应力幅值不同有不同的斜率，总体上静力试验结果高于动力试验值；随着剪应力幅值的减小，斜率减小；如选用平均值也有可行性。

单剪试验较直剪试验可以更合理模拟实际工况，允许土样自身自由变形，土样地发生与接触面间的位移。已有学者用单剪仪对土与其他结构接触面的力学性能作了较为深入的研究，吴军帅和姜朴通过改进的单剪仪对接触面的动力性能作了进一步的研究，试验结果表明，接触面上相对位移随动剪应力幅值增大而增大，两者呈双曲线关系；卢廷浩等进行了较为详尽的土与不同结构接触面特性的试验，观察了接触面的错动位移和剪切位移；高俊合等进行了土与混凝土接触面特性的大型单剪试验，从试验结果分析得到剪切破坏带及其厚度；张嘎等研制了大型土与结构接触面循环加载剪切仪，用其进行了大量的粗粒土与结构接触面的静动力学特性研究，探讨了接触面的可逆性与不可逆性剪胀规律。

土与结构接触面是工程中经常遇到的，剪切试验是研究界面特性的主要方法之一。单剪试验既可以研究界面的特性，又可以考虑土体受力变形的实际特征，土体变形和界面错动位移的关系是尚未被注意的问题。通过淤泥质粉质黏土的静、动力单剪试验和进行不同法向应力、不同剪切应力幅值的对比试验，得到界面位移与循环周数、土体应变的试验曲线。结果表明，静力单剪试验的初期剪应力迅速增大，其后增长速率逐渐减小，没有出现软化现象；在剪切初期，主要是土体发生剪切位移，达到一定位移量后，土体和钢板之间开始出现较为明显的滑移；在一定的土体应变范围内静力单剪界面错动位移和土体应变有近似线性关系；动力单剪的界面错动位移和土体应变有很好的线性关系；静动力试验界面位移与土体应变关系线的斜率总体上静力试验结果高于动力试验值，线性关系的斜率变化范围不大。

中文名称：直接耐晒黑G

英文名称：Direct Black 19

中文别名：直接耐晒黑；直接耐晒黑L－3BG；直接黑L－3BQ

英文别名：Benzo Fast Black G；Chlorazol Black BV；Direct Fast Black SA；KayarusBlack G；Solar Black G；Sumilight Black G

CAS No.：6428-31-5

EINECS号：229-208-1

分 子 式：C34H29Na2O7S2

分 子 量：839.77

分子结构式：

物化性质

直接耐晒黑G（CAS：6428-31-5）是黑色粉末。微溶于乙醇、丙酮。于浓硝酸中呈深棕色，于浓硫酸中呈绿光黑色，稀释后产生红光黑色沉淀。染色时遇铜离子色光微绿，遇铁离子色光略有变化。

直接税直接税

直接税与间接税的分类方法是以税收负担能否转嫁为标准的。所谓直接税，是指纳税义务人同时是税收的实际负担人，纳税义务人不能或不便于把税收负担转嫁给别人的税种。属于直接税的这类税收的纳税人，不仅在表面上有纳税义务，而且也是实际上的税收承担者，即纳税人与负税人一致。在世界各国税法理论中，多以各种所得税、房产税、遗产税、社会保险税等税种为直接税。

直接税间接税

税收以税负能否转嫁为标准，区分为直接税与间接税，但观点不尽一致。有些人从管理角度上来解释，认为直接对最终纳税人所征收的税就是直接税，而要通过第三者(如批发商)征收的税则是间接税。按这种解释，所得税是对收入取得者征收的税，没有经过第三者，称之为直接税；增值税、消费税不是对消费者征收而通过了第三者，这些税就是间接税。也有人依立法者的意图为标准，凡立法预定税收负担不会由纳税人直接承受，而可以顺利转嫁给别人，这些税就是间接税；而立法者的意图是使某种税的纳税人即是税负实际负担者，不能转嫁给别人的，为直接税。这种分类方法实际是主观判断，立法者不能预期到什么税能转嫁，有些预期能转嫁的在实际上无法转嫁，而有些预期不能转嫁的则可以转嫁。还有人以税源为划分标准，对收入征税的就是直接税，而对支出征税的则为间接税。按这种分法，所得税为直接税，消费税为间接税。

在气液分离器中分离出煤焦油和氨水的粗煤气，进入直接初冷器。煤气在初冷器内被氨水直接冷却至25-30℃，氨水和冷凝液在初冷器下部短暂停留，冷凝液经水封槽流入焦油氨水分离器，氨水用泵送回初冷器循环使用。初冷后的煤气经焦炉煤气鼓风机送入电捕焦油器捕集焦油雾后送往后续的净化工艺装置。煤气被氨水直接冷却，可以除去97%的焦油、60%的萘、80%的氨和50%的硫化氢和氰化氢，有较好的净化效果。初冷器底部排出的冷凝液与从气液分离器下来的煤焦油和氨水一道进入焦油氨水分离器，沉降分离后，焦油去焦油中间槽，氨水去氨水中间槽，焦油渣排入焦油渣箱 。