卧式螺旋管内R134a沸腾两相传热特性实验

以空气和水为工质,对螺旋管内气液两相流动阻力特性进行了实验研究,得到了不同工况条件下螺旋管内阻力数据,分析了质量流量及干度对管内阻力的影响,采用回归分析法建立了螺旋管内摩擦阻力系数关系式,确立了摩擦阻力与相关物理量的函数关系,在此基础上建立了螺旋管内气液两相流动摩擦阻力的计算公式,并用未参加回归分析的实验数据验证了该阻力计算公式。结果表明,螺旋管内气液两相流摩擦阻力随干度的增加呈线性增加,随质量流量的增加呈指数增加,所建立的管内摩擦阻力计算公式的计算值与实验值吻合得较好。

采用实验方法测试了三维内肋螺旋管内的流动传热性能。实验用的螺旋管曲率δ=0.0663,测试段长1.15m,试验工质为水。对螺旋光管和两种不同结构尺寸的三维内肋管进行了测试,测量的雷诺数范围约为re=1000～8500。结果表明,三维内肋对螺旋管内的对流换热仍然有较大的强化效果,同时流阻也有一定程度的增加。与未加肋的螺旋光管相比,在测试的流动范围内,两种三维内肋管的平均换热强化比达1.71和2.03,热力性能系数为1.2～1.66。

在较宽的实验参数范围内(系统压力p=8～15mpa,质量流速g=800～1800kg·m~(-2)·s~(-1),壁面热流密度q_w=200～950kw·m~(-2))对一立式螺旋管内(管内径为10mm,螺旋直径为300mm,节距为50mm)汽水两相流动沸腾干涸特性进行了实验研究。通过研究,获得了干涸发生时螺旋管圈壁温的分布特征以及压力、质量流速和壁面热流密度这三个参数对临界干度的影响规律。同时在实验数据的基础上,提出了一个适用于计算螺旋管内高压高含汽率工况下汽水两相流临界干度的经验关系式。

采用熔盐作为传热蓄热工质,对螺旋槽管和横纹管内传热特性进行实验研究和比较分析。螺旋槽管和横纹管相比光管均可以有效提高管内传热系数,且槽深增加有利于强化传热。高黏度熔盐传热时,螺旋槽管管内nu数大于横纹管,螺旋槽管与横纹管对熔盐传热强化倍数随着re数增加呈缓慢下降趋势。低黏度熔盐传热时,螺旋槽管对熔盐传热强化倍数随着re数增加呈缓慢下降趋势,而横纹管对熔盐传热强化倍数随着re数增加呈缓慢上升趋势。螺旋槽管和横纹管对低黏度熔盐传热强化效果好于高黏度熔盐,但横纹管更适合于低黏度高re数熔盐的强化传热。

r134a在水平直齿外翅片管表面冷凝传热实验研究——对r134a在水平直齿外翅片管表面冷凝传热理论研究的基础上，利用用计算机建立了传热数学模型，并在实验室中用5根紫铜外翅片铜管进行试验验证，结果表明该理论数学模型在一定范围内的预测值是准确的。

长期以来,汽车空调系统大多采用r12作为制冷剂。众所周知,r12因泄漏而进入大气会破坏地球的臭氧保护层,危害人类的健康和生存环境,引起地球的温室效应。据统计资料表明,现在大气层中cfc(即cl、f、c三种元素)物质的75％来自汽车空调系统泄漏的r12,这不能不引起人类的广泛关注。1987年国际上制定

为了建立无润滑油的实验台,采用液压隔膜泵为动力循环,以r410a和r22为工质在水平内螺纹铜管(φ5mm和φ9.52mm)中进行了沸腾换热实验研究,并对二者沸腾换热性能做了对比。分析讨论了制冷剂质量流速、管外水流量变化、强化管的管径对压降和换热系数影响。结果表明:换热系数随着流量的增大而增大,管径的大小对换热系数的影响较大,在相同的流量下,9.52mm管径的换热系数是5mm的1.32～7.22倍,5mm管径的压降是9.52mm管径的1.48～2.68倍。

在管内径9.0mm、壁厚1.5mm、螺旋管绕径283.0mm的立式螺旋管内,对co2流动沸腾换热特性进行实验研究。分析热流密度(q=1.4~48.0kw/m2)、质量流速(g=54.0~400.0kg/(m2·s))和运行压力(pin=5.6~7.0mpa)对内壁温分布和换热特性的影响规律。结果表明:螺旋管内壁温周向分布不均匀,单相液体以及过热蒸汽区离心力的作用使内侧母线温度最高、外侧母线温度最低,在两相沸腾区蒸汽受到浮升力作用聚集在管上部而容易发生蒸干,因此上母线温度最高,温度最低值则由离心力和浮升力的相对大小共同决定。局部平均换热系数随热流密度以及进口压力的增加而显著增加,但增大质量流速对换热系数的影响不大,表明核态沸腾是co2在螺旋管内流动沸腾的主要传热模式而强制对流效应较弱;发现了随着热流密度增加所引起的核态沸腾强度变化以及干涸和再润湿使得换热系数随干度的变化可分成3个区域。并基于实验获得的2124个数据点拟合两相区沸腾换热关联式。

对管式高效传热传质元件的工程应用进行理论探讨,根据水平螺旋槽管壁面液膜的形成机理及传热特性,通过建立单组分流体的物理和数学模型,得到了液膜速度和厚度解析解,并分析了在蒸发、冷凝时水平螺旋槽管的表面几何形状对液膜厚度分布的影响。结果表明:液膜的厚度主要受表面张力和槽道表面几何形状的影响,在槽道内弯处较厚,而在槽道起始处较薄,冷凝时与蒸发时相比液膜厚度更薄,液膜分布更均匀。相对于光滑直管,水平螺旋槽管壁面液膜具有更均匀的厚度分布,具有更好的传热传质性能。

对均匀和非均匀热流边界条件下螺旋管内湍流换热进行了数值模拟,结果表明:当螺旋管表面加热功率一定时,相同re数下均匀热流边界条件时螺旋管截面周向局部nu数高于非均匀热流边界条件;非均匀热流边界下充分发展段的平均nu数小于均匀热流边界;相同的de数下,曲率较小的螺旋管换热系数大。

通过实验与三维数值模拟相结合的方法,对内置螺旋线圈平行平板通道的流动及传热特性进行了研究,发现相对于无扰流填充物的平板通道,螺旋线圈的应用能够显著地强化传热,相同re数下nu数增幅为29%~141%,相应地阻力系数增幅为26%~175%。数值模拟的结果显示,流体受螺旋线圈的诱导可产生多纵向涡流动,增强了速度在垂直于壁面方向的分量,同时导致温度场发生明显改变,使得速度场与温度梯度场的协同性能得到提升,从而强化了传热。在700<re<7500的范围内,通过对流动换热综合性能参数的比较发现,在re数较小时,强化传热后换热效果的提升要大于流动阻力的增加,而在re数较高时则相反。

在压力9～22mpa,质量流速450～2000kg·m?2·s?1,内壁热负荷200～700kw·m?2的参数范围内,试验研究了用于1000mw超超临界锅炉??28.6mm×5.8mm垂直上升内螺纹水冷壁管内汽水流动沸腾传热。研究表明:内螺纹管内壁螺纹的漩流作用可抑制偏离核态沸腾(dnb)传热恶化,内螺纹管在高干度区发生蒸干型(do)传热恶化。增大质量流速可推迟壁温飞升,壁温飞升幅度随质量流速增大而降低。热负荷越大管壁温越高,随热负荷增大管壁壁温飞升提前,且传热恶化后壁温飞升值增大。随着压力增加,壁温飞升发生干度值减小。内螺纹管汽水流动沸腾传热系数呈?形分布,传热系数峰值出现在汽水沸腾区。文中还给出了亚临界压力区内螺纹管单相区和汽水沸腾区的传热系数试验关联式。

通过对600mw超临界w火焰锅炉水冷壁的设计与应用,研究试验φ32mm×6.3mm四头12cr1movg优化内螺纹管(omlr)在亚临界、近临界、超临界区的流动传热特性。试验获得了不同工况(压力、热负荷、质量流速)下内螺纹管壁温分布和内壁换热系数随焓值的变化规律。并根据试验数据,拟合建立单相、两相换热系数计算关联式,同时进一步建立传热恶化发生时的临界条件及干涸后传热计算关联式,为锅炉垂直上升内螺纹管水冷壁设计和运行提供可靠数据。

冰箱中的制冷剂r134a与r600a的区别是？ ******************************** r134a（四氟乙烷）由于它的溶水性高，所以对制冷系统不利，即使有少量水分 存在，在润滑油等的作用下，将会产生酸、二氧化碳或一氧化碳，将对金属产生 腐蚀作用，所以r134a对系统的干燥和清洁要求更高。 r600a（异丁烷）微溶于水，与碳钢，不锈钢，铜，铝的大多数金属相容性好。 r134a的毒性非常低，在空气中不可燃，安全类别为a1，是很安全的制冷剂。 r600a具有弱刺激和麻醉作用,是易燃气体，与空气混合能形成baoza性混合物， 遇热源和明火有燃烧baoza的危险。与氧化剂接触猛烈反应。其蒸气比空气重， 能在较低处扩散到相当远的地方，遇火源会着火回燃。 r134有一定的温室效应。 r600a无温室效应。 r600a蒸发压力、冷凝压力、排气

r134a螺杆制冷压缩机的泄漏特性研究——螺杆制冷压缩机已广适用于工业制冷和中央空调装里中，在商用制冷与空调领域也有着良好的应用前景。本文利用一套螺杆压缩机设计计算软件，对r134a螺杆制冷压缩机的泄漏特性进行了矸究。首先根据螺杆压缩机的结构特点定义了...

螺旋管的知识.txt爱一个人很难，恨一个人更难，又爱又恨的人最难。爱情 永远不可能是天平，想在爱情里幸福就要舍得伤心！有些烦恼是我们凭空虚构的， 而我们却把它当成真实去承受。 化学分析,螺旋,亚砷酸钠,钢铁,合金 1范围 本标准规定了低压流体输送管道用螺旋缝埋弧焊钢管(以下简称“钢管”)的 尺寸、外形、重量、技术要求、试验方法、检验规则、涂层、标志及质量证明书。 本标准适用于水、污水、空气、采暖蒸汽和可燃性流体等普通低压流体输送 管道用钢管，也适用于具有类似要求的其他流体输送管道用钢管。 2引用标准 下列标准所包含的条文，通过在本标淮中引用而构成为本标准的条文。本标 准出版时，所示版本均为有效。所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨 使用下列标准最新版本的可能性。 gb/t222—1984钢的化学分析用试样取样法及成品化学成分允许偏差 gb/t2

内螺纹管作为一种高效的节能元件已在动力、航天、电子等领域广泛应用,为进一步促进内螺纹强化传热技术研发,对近30年来内螺纹管内流动传热研究进行了综述,内容涉及内螺纹管内流动传热机理、传热规律、传热恶化及预报等.

研究了系统压力、质量流速及螺旋管结构形式对超临界压力下航空煤油rp-3在螺旋管内的流动阻力特性.实验结果表明:螺旋管局部阻力系数变化曲线由螺旋管内流体临界雷诺数、拟临界温度分为明显的3个部分:工质温度低于拟临界温度且管内雷诺数小于螺旋管临界雷诺数时,局部损失系数与雷诺数和螺旋直径与管径比d/din相关;流体温度低于拟临界温度且雷诺数大于临界雷诺数时,局部阻力系数只与d/din相关;流体温度大于拟临界温度时,局部阻力系数除与雷诺数和d/din相关外,同时还与密度、黏性的大幅变化相关.另外,基于实验结果,提出了一种用压力、温度和螺旋直径与管径比进行修正的局部阻力系数关联式,拟合结果与实验结果相比,具有较好的一致性.

分别对螺旋椭圆管和螺旋扁管建模并进行数值模拟和理论分析,对比研究两种螺旋管道的流动换热性能及沿程换热情况,结果表明:层流范围内,螺旋扁管的换热性能好于螺旋椭圆管,但流动阻力较大,根据综合性能评价因子得知螺旋扁管较好;湍流范围内,螺旋椭圆管性能好于螺旋扁管.沿程换热情况表明螺旋管长约为0.5m时换热效果最佳,同时螺旋管几何尺寸对换热性能也有影响.

在恒热流条件下,对超临界压力co2在内径为9mm,绕径为283mm,节距为32mm的螺旋管内垂直上升混合对流的传热特性进行了实验研究,实验参数范围为:进口压力8mpa、质量流速0~650kg·m-2·s-1、内壁热负荷0~50kw·m-2。研究发现:受热螺旋管内超临界压力co2的壁温及传热特性由变物性、浮升力及离心力的耦合作用共同支配,变物性及浮升力影响的相对大小可用buoyancy数定性表征,当bo>8×10-7时,自然对流占主导作用,浮升力作用引起强烈的二次流效应,显著强化传热;在浮升力和离心力共同作用下,截面周向温度最低点出现在外下侧区域,且当浮升力作用占优时,底部区域的传热系数大于外侧,当离心力作用占优时,底部区域的传热系数小于外侧。基于本实验获取的2346个数据点,得出了计算nu实验关联式,90%以上的实验值与拟合公式计算值偏差在±20%以内。

本文分析了螺纹管换热器的强化传热的机理,论述了螺纹管换热器的准则方程,并提出了螺纹的最佳导程、槽深等结构参数。

ｒ１３４ａ是汽车空调最理想的替代工质，但ｒ１３４ａ与原汽车空调系统不相容，必须对系统各部件作一些改进。该文论述了ｒ１３４ａ汽车空调系统各部件的改进措施。