PC箱梁桥腹板竖向预应力筋外露段频率特性实验

该文通过无线数据采集系统对沅水大桥腹板竖向预应力进行了长期测试。结果表明:234d竖向预应力长期损失达到其初始张拉应力近10%。把箱梁腹板离散为各自独立轴心受压柱体,利用文献[6](85桥规)与文献[1](04桥规)计算竖向预应力长期损失,计算结果与测试数据比较表明:85桥规计算竖向预应力长期损失值与测试结果更接近。

为阐述精扎螺纹钢筋竖向预应力体系的可靠性,介绍了箱梁桥竖向预应力振动测试方法的操作流程,及其在30余座大跨度pc箱梁桥中的基本应用情况.通过应用箱梁桥竖向预应力振动测试方法指导现场施工的成功实践,总结了影响竖向预应力张拉质量的具体施工技术要点,对于精扎螺纹钢筋竖向预应力体系施工质量的监督与控制具有指导意义,同时证明了精扎螺纹钢筋应用于大跨度pc箱梁桥竖向预应力体系的可靠性.

为了研究箱梁腹板在竖向预应力作用下应力分布的特点,以狭长薄板模拟腹板,导出其在单根竖向预应力筋作用下的解析解、数值解,并与有限元计算对比,结果吻合较好。在多对力作用下叠加原理成立,模拟腹板在竖向预应力作用下的应力场,导出竖向正应力的解析解,并采用最小二乘法原理得其数值解。引入应力均匀度参数λ和应力水平系数κ,计算得相应截面的λ值和κ值,表明λ值和κ值对竖向预应力筋间距s较为敏感;当预应力间距与腹板半高之比s/c<0.5时,在x=0.5s处截面上不同高度处均能保持较高的预应力度,且应力比较均匀,λ接近于1;当s/c=0.5时,仅能保证x=0.5s截面上1/4高度处的λ值和κ值分别度达到0.95和0.96。在保证λ值和κ值大于0.95的前提下,计算得适合工程精度的腹板竖向预应力扩散角α,进而得出竖向预应力筋合理间距s=2h.tanα。

为了研究箱梁腹板在竖向预应力作用下的应力扩散效应,将箱梁腹板视作狭长矩形薄板,以多对力作用在该薄板模拟腹板在竖向预应力作用下的应力场,导出竖向正应力的解析解,并采用最小二乘法原理得其数值解。引入应力均匀度参数λ和应力水平系数κ,计算得相应截面的λ值和κ值,表明λ值和κ值对竖向预应力筋间距s较为敏感;在保证λ值和κ值大于0.95的前提下计算得适合工程精度的腹板竖向预应力扩散角α,并进行多项式拟合。通过实桥测试腹板竖向应力扩散效应,同时采用有限元软件模拟计算,结果表明在竖向预应力筋作用下,腹板应力扩散效应明显,在腹板的上部和下部,两根竖向预应力筋之间存在应力空白区,在腹板中部竖向应力都比较均匀。

竖向预应力损失过大和分布不均是引起箱梁桥腹板开裂的重要原因。基于理论分析与试验研究,针对竖向预应力分段张拉、现行的施工工艺缺陷造成竖向正应力分布不均和预应力损失过大的问题,提出滞后张拉、二次张拉概念、拉伸-扭矩法张拉工艺,以及三者结合的悬臂箱梁桥竖向预应力施工流程,并在实桥应用中取得良好的效果。研究成果可为类似工程竖向预应力施工提供参考。

介绍了预应力混凝土变截面连续箱梁桥中的竖向预应力筋设计与施工。

西田桥（nishitabridge）2期线是磐越线4车道扩宽工程的一环，位于日本福岛县郡山东立交～船引三春立交间，是一座4跨连续刚构波形钢腹板预应力混凝土箱梁桥，桥长263．2m，跨径布置为（34．4＋66．75＋114．5＋45．15）m，桥面净宽8．75m，平面线形r=1000m，采用悬臂、固定支架法施工。该桥于2007年5月开始施工，2008年6月竣工。

第10章波形钢腹板pc箱梁的设计和施工 10.1波形钢腹板pc箱梁概述 10.1.1波形钢腹板pc箱梁的特点 波形钢腹板pc箱梁是上世纪80年代法国最先开发的一种新型组合结构， 即用波形钢腹板（csw：corrugatedsteelweb）替代pc箱梁的混凝土腹板，取 得比pc箱梁更优的结构。与pc箱梁相比具有以下优点: ①钢腹板为波形，有较大的抗剪压屈强度。而且，csw在轴向力作用下具 有“手风琴”效应，不承受轴向力，预应力不分流给钢腹板，提高了作用在上、 下混凝土板上的预应力效率，减少了预应力钢材用量。 ②通常pc箱梁的腹板约占主梁自重的20-30%，采用csw板可减轻主梁 自重约20%，从而，可延伸跨长，节省建设费用。另外，悬臂架设时，由于每一 节段重量减轻，可加大架设节段长度，减少架设循环次数，缩短工期。 ③由于没有混凝土腹板，省

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结合疏港航道桥梁工程,介绍预应力砼变截面连续箱梁桥中的竖向预应力筋设计与施工的重点及其质量控制措施,对于提高预应力桥梁的耐久性,具有很好的参考价值。

以李家河中桥为工程背景,采用midas有限元软件建模,通过变化波形钢腹板的几何参数,对该桥进行了动力特性分析,得到了波形钢腹板几何参数对自振特性的影响规律,提出最佳几何参数取值区间,并由此对李家河中桥的抗震性能进行评定。

腹板采用波形钢板的中等跨度连续pc箱梁桥,与一般的pc箱梁桥相比,自重可以减轻25%左右,为此日.本进行了有关的模型试验和分析。为了弄清波形钢板波的形状和高度对箱梁断面的扭转情况以及波形钢板的高度和荷载种类对弯剪情况,进行了三维空间有限元分析,与设计的样条纯扭转理论和与梁的弯

为了解决预应力变截面箱梁桥合龙段底板横向应力难以准确计算的问题,提出了一种能够相对准确计算合龙段附近径向力大小的方法,并在弹性支承框架法和刚性支承框架法的基础上,发展了一种以腹板抗拉刚度近似弹性支承刚度的"近似弹性支承半框架法";对一座单箱多室箱梁桥合龙段底板在不同预应力索张拉工况下的横向应变进行了实桥测试,并利用三维有限元程序进行了数值模拟计算。结果表明,理论计算、实桥测试和有限元模拟结果三者之间吻合较好,说明提出的计算方法能够有效用于此类箱梁桥合龙段底板横向应力的计算。

对箱梁腹板施加竖向预应力的目的和原理,竖向预应力的施工技术与工艺以及在各种因素影响下产生的预应力损失等进行了讨论。

大跨度梁桥腹板竖向预应力施工技术研讨——对箱梁腹板施加竖向预应力的目的和原理，竖向预应力的施工技术与工艺以及在各种因素影响下产生的预应力损失等进行了讨论。

预应力砼连续箱梁桥腹板开裂研究——针对预应力砼连续箱梁最为常见的腹板裂缝进行分析，分析裂缝产生的原因包括收缩徐变的影响、温度的影响和预应力损失的影响；基于有限元软件ansys对预应力损失的影响因素进行模拟，结果表明预应力等因素会对箱梁腹板产生不利...

中新田高架桥（nakasindenviaduct）位于日本神奈川县海老名市，上行线桥长958m，下行线桥长991m，结构形式为预应力钢筋混凝土连续箱梁桥，桥面宽11．4～21．05m。为使现场施工省力及缩短工期，将现浇施工的pc箱梁桥腹板置换成先张法预制构件，即采用先张法预制腹板桥（见图1、图2），并采用固定支架法施工。

预应力混凝土箱梁桥竖向预应力损失的实测与分析 方志汪剑 （湖南大学湖南长沙４１００８２） 摘要：基于某大跨预应力混凝土连续箱梁桥腹板竖向预应力的现场长期测试结果，对箱梁竖向预应力的各种损失 进行了分析。结果表明：就所研究的情形而言，实测竖向预应力总损失可达其初始张拉应力的４５％，锚具变形、 钢筋回缩及接缝压缩等引起的损失占其总损失的５３％。按现行公路桥规（ｊｔｇｄ６２－２００４）中确定纵向预应力损 失的方法计算竖向预应力筋相应的各种损失，所得结果与相应各项损失的实测值基本吻合。对于竖向预应力传力 锚固后损失的计算，收缩徐变模型的选取对其结果影响较大。此外还探讨了温度和后续荷载等因素对竖向预应力 损失的影响，结果表明：后续荷载作用对竖向预应力损失的影响较小可予以忽略，而混凝土及孔道砂浆中水泥水 化热造成的损失可达总损失的１８．９％，因此必须予以考虑。 关

波形钢腹板pc箱梁桥的设计和施工 第10章波形钢腹板pc箱梁的设计和施工 10.1波形钢腹板pc箱梁概述 10.1.1波形钢腹板pc箱梁的特点 波形钢腹板pc箱梁是上世纪80年代法国最先开发的一种新型 组合结构，即用波形钢腹板（csw：corrugatedsteelweb）替代pc 箱梁的混凝土腹板，取得比pc箱梁更优的结构。与pc箱梁相比具 有以下优点: ①钢腹板为波形，有较大的抗剪压屈强度。而且，csw在轴向 力作用下具有“手风琴”效应，不承受轴向力，预应力不分流给钢腹 板，提高了作用在上、下混凝土板上的预应力效率，减少了预应力钢 材用量。 ②通常pc箱梁的腹板约占主梁自重的20-30%，采用csw板 可减轻主梁自重约20%，从而，可延伸跨长，节省建设费用。另外， 悬臂架设时，由于每一节段重量减轻，可加大架设节段长度，减少架 设循环次数，

波形钢腹板pc箱梁桥具有自重轻、抗震性能好、受力合理明确、造型美观、施工方便等优点。用压杆稳定性理论有限元法给出波形钢腹板非弹性的剪切屈曲临界应力曲线,得出了为充分利用材料,设计宜控制屈曲发生在屈服区、非弹性区的原则,并给出波形钢腹板pc箱梁桥计算流程。以山东鄄城黄河公路大桥为例,介绍波形钢腹板pc箱梁桥的主桥设计与施工,分析其经济效益。该桥主桥跨度为70m+11×120m+70m,波形钢腹板与混凝土顶、底板采用埋入式剪力键的连接方式,主桥采用悬臂施工,与常规pc箱梁桥相比可以节约12%的费用。

结合204国道桥梁改建工程,介绍预应力混凝土变截面连续箱梁桥中的竖向预应力筋设计与施工,并通过类似桥梁实例,介绍其设计与施工的重点及其质量控制措施,对于提高预应力桥梁的耐久性,具有较好的参考价值。

部分波形钢腹板箱梁桥受力特性分析——为了分析部分波形钢腹板预应力混凝土箱梁桥结构的空间力学特性，以24m+40m+24m连续梁桥设计方案为对象，用三维有限元方法分析了在竖向荷载以及预应力作用下的结构应力和变形特性，并与波形钢腹板扩展梁理论进行比较，讨...