加筋土挡墙的优点如下：

(1)充分利用材料性能，以及土与拉筋的共同作用，因而使挡墙结构轻型化，其混凝土体积相当于重力式挡墙的3%～5%。构件全部预制，实现了工厂化生产，不仅保证质量，且降低了原材料消耗。

(2)面板的类型可根据需要，拼装完成后造型美观，适合于城市道路的支挡工程。

(3)由于构件较轻，施工简便。除需要配备压实机械外，不需要配备其他机械，施工易于掌握。

(4)墙面垂直，节省占地面积，减少土方量，施工迅速，质量易于控制，施工时无噪声。

(5)工程造价较低。加筋土挡墙面板薄，基础尺寸小。当挡墙高度超过5m时，与重力式挡墙相比可降低造价20%～60%，且墙越高经济效益越佳。

(6)适应性好。加筋土挡墙是由各构件相互拼装而成，具有柔性结构的性能，可承受较大的地基变形。

(7)加筋土挡墙复合结构的整体性较好，所以在地震波作用下，较其他类型的挡土结构稳定性强，具有良好的抗震性能。 2100433B

加筋土挡墙的主要组成有：面板、拉筋、填土以及其他构造。

1．面板

面板起到防止拉筋间填土从侧向挤出，并与拉筋、填土一起构成挡墙整体的作用。面板常用金属或钢筋混凝土等材料制作。金属面板可采用普通钢板、镀锌钢板、不锈钢板等材料制作，其外形可做成半圆形、半椭圆形、矩形等；面板高0.2～0.4m、长3～6m、厚3～5mm；钢板状拉筋可焊接在金属面板翼缘上。

2．拉筋

加筋土挡墙的拉筋宜用抗拉强度高、延伸率小、耐腐蚀和有柔韧性的扁状材料，以确保拉筋能与填土产生足够的摩擦力，常用扁钢带、钢筋混凝土带、聚丙烯土工带等。扁钢带断面宽度不小于30mm，厚度不小于3inm，表面应镀锌或采取其他防腐措施。钢筋混凝土带的混凝土强度等级不低于C20，钢筋直径不小于mm，应按强度及构造要求配制纵向钢筋及横向结构筋；钢筋混凝土带可分节制作，分节长度应小于3m，断面为扁矩形(宽100～250mm、厚60～100mm)或楔形，可用钢丝网代替箍筋。聚丙烯土工带的宽度应大于18mm，厚度大于1mm，表面应有粗糙花纹，要求其抗拉断裂强度大于220kPa，断面伸长率应小于10%；聚丙烯土工带不适合有尖锐棱角的粗粒填土的挡墙工程。

3．填土

填土一般应具有易压实性、较好的透水性、能与拉筋产生足够的摩擦力、不易发生电化学反应等良好的稳定性。宜优先采用有一定级配的砂类土或砾石类土，也可用黄土，中低液限黏性土及符合要求的工业废渣；应禁用泥炭、淤泥、冻结土、白垩土及硅藻土等稳定性差的土。

4．其他构造

加筋土挡墙面板基础常采用混凝土灌注或用砂浆砌石块筑成，一般为杯座式矩形基础，其高度为0.25～0.4m，宽度为0.3～0.5m，基础顶面可作一凹槽，以利用安装底层面板；基础埋设深度不宜小于0.5m，也应考虑地基土层的冻结深度及最大冲刷线位置等要求；若挡墙下部为基岩或混凝土圬工时，可不另设挡墙面板基础。

加筋土挡墙应根据地形、地层、墙高及上部荷载等情况设置沉降缝。对于一般地基，沉降缝间距为10～30m，岩石地基可适当加大；沉降缝宽度一般为10～20mm可采用沥青板、软木板或沥青麻絮等填塞。面板对应沉降缝处应设置通缝，缝内也需填搴物充填。

此外，加筋土挡墙顶面应没置帽石，其作用是约束墙Ifiu饭或没置顶部栏杆所需。帽石应凸出墙面30~50mm，可预制或就地现浇，其分段位置应与墙体的沉降缝桐对应。

加筋土挡墙是由填土、带状拉筋和墙面板三部分组成的复合结构，这种结构内部存在着墙面土压力、拉筋的拉力、填料与拉筋间的摩擦力等相互作用的内力，这些力互相平衡，保证了这个复合结构的内部稳定。而且加筋土结构还能抵抗{缸筋尾部后面填土所产生的侧压力，即保证了加筋土捎墙的外部稳定，从而使整个复合结构稳定。

1965年，法国建成了世界上第一座加筋土挡墙；此后，加筋土挡墙在世界各国得到了推广应用。我国于20世纪70年代开始应用加筋土技术，如陕西省黄陵故邑村修建的210国道特高型加筋土挡墙(高35.5m)，重庆滨江公路驳岸墙(长达5.0km)。加筋土挡墙主要应用于各类道路路基、桥台、驳岸、码头、堤坝、储料仓及各种山坡地建筑物挡墙等，还可用于滑坡的治理。

加筋土挡墙与土钉墙虽然在加固机理上类似，但二者还是有一些差别的。在施工程序上。加筋土挡墙是自下而上分层填土施工的；土钉墙是自上而下分层开挖施工的。加筋土挡墙一般用于填土作业区，形成人工堆填的直立土坡，且填土可以预先选择与控制；土钓‘是一种原位加筋技术，主要用于稳定天然或开挖后的边坡。

加载历史与时间密切相关，加载速率隐含时间的概念，而蠕变、松弛和循环均可通过加载速率表征。土工合成加筋土挡墙在施工及服役过程中所经受的载荷通常是任意变化的，同时加载速率不完全是持续不变的。因此，以加载速率为研究视角对土工合成加筋土挡墙的加载历史效应进行试验与理论研究更具有一般性和适用性。本项目基于室内模型试验结果，对土工格栅加筋砂土挡墙的加载历史效应进行分析，包括速率相关特性、蠕变以及应力松弛，发现土工格栅加筋砂土挡墙的加载历史效应与砂土和土工合成材料的加载历史效应相似，揭示了加载历史效应发生机理在于加载速率不会发生突变而加载速率的变化量（加速度）会发生突变。在三要素模型框架下，针对岩土材料所表现出的速率相关特性，以应变速率为基本内变量，构建了统一的弹粘塑性本构模型，该模型既可以描述砂土材料也可以描述土工合成材料的加载历史效应。将统一的弹粘塑性本构模型嵌入到基于动态松弛法的有限元程序中，从而对土工合成加筋土挡墙的加载历史效应进行弹粘塑性有限元模拟，实现了包含加载速率变化加载、蠕变加载和应力松弛加载在内的全过程模拟。数值计算结果表明，综合考虑砂土材料和土工合成加筋材料粘性特性的有限元计算方法能很好地模拟土工合成加筋砂土挡墙的加载历史效应，包括速率相关特性、蠕变变形以及应力松弛现象，分析了墙背土压力、基底应力及筋材中张拉力的分布特征和演化规律。研究成果对于促进土工合成加筋土工程失稳破坏的预测研究具有理论指导意义。 2100433B

近年来，加筋土挡墙在工程中的应用越来越广泛，与传统的刚性挡土墙相比，加筋土挡墙具有施工简洁快速，不需要大型施工设备，占地面积少，变形协调能力强，抗震性能好等优点，是一种经济有效的新型结构。然而目前关于加筋土工作机理的认识还很不成熟，其设计和计算理论还相对落后于工程实践。对于加筋挡土墙的研究主要侧重于建造在坚硬地基上的加筋挡土墙的强度理论和稳定性分析与研究，而对软弱地基上修建加筋挡土墙的研究甚少，设计规范也没有考虑软土地基对加筋土挡墙的影响，这都严重影响了加筋土挡墙的推广和应用。.本项目开展软土地基上加筋挡土墙特性和设计方法研究，研究软土地基对加筋土挡墙的影响，分析逐级加载、加载速率以及软土地基处理方法，软土地基固结和次固结沉降特性、加筋挡土墙的蠕变效应等因素对加筋土挡墙性状的影响，提出软土地基上加筋土挡墙的设计计算方法。 2100433B